鈦及鈦合金屈服強(qiáng)度高、密度低，具有良好的力學(xué)性能，優(yōu)異的耐蝕性和抗沖刷性，[1?2]，廣泛運(yùn)用于海洋工程領(lǐng)域，特別是海水管路和海水冷卻發(fā)電裝置等[3?5]。雖然鈦合金具有良好的耐蝕性，但在惡劣的海洋環(huán)境中同樣面臨著海水腐蝕問(wèn)題。海水腐蝕是由多種因素造成的，包括：鹽度、溫度、pH以及生物污損等，其中生物污損是最重要的因素之一[6]。

生物污損是一個(gè)復(fù)雜的過(guò)程，涉及微生物（包括細(xì)菌、原生動(dòng)物和微藻）和大型污損生物（包括藤壺、牡蠣等大型無(wú)脊椎動(dòng)物和大型藻類(lèi)）[7?8]。微生物在材料表面附著會(huì)誘發(fā)腐蝕（MIC），這已經(jīng)被廣泛研究[9?13]。如鈦合金在流動(dòng)海水中形成的生物薄膜約20~50μm，短期內(nèi)對(duì)材料具有保護(hù)作用[14]。Shewanella藻類(lèi)通過(guò)削弱鈦合金鈍化膜，使Cl?更具侵略性，加劇腐蝕[15]。嗜鹽菌N.tibetense在Q235鋼表面非均勻局部聚集，形成氧濃差腐蝕電池誘發(fā)局部腐蝕，且N.tibetense能以Fe為能源物質(zhì)獲取電子，加速電化學(xué)反應(yīng)的電荷轉(zhuǎn)移，進(jìn)而加速腐蝕進(jìn)程，氧濃度差腐蝕電池和N.tibetense對(duì)鐵金屬直接消耗兩種機(jī)制耦合共同促進(jìn)碳鋼腐蝕[16]。細(xì)菌產(chǎn)生的胞外聚合物質(zhì)（EPS）可以使B30銅鎳合金表面形成較厚雙氧化層（外層沉積Cu₂O層和內(nèi)部氧化鎳層），有效減緩試樣腐蝕速率[17]。微生物附著對(duì)金屬的腐蝕影響已經(jīng)得到很好的研究，不同微生物的生命活動(dòng)對(duì)不同金屬材料的腐蝕行為亦有所差異[18?21]。馬士德等[22]在三亞對(duì)工業(yè)純鈦（TA2）進(jìn)行海水腐蝕研究，結(jié)果表明致密、穩(wěn)定的鈦氧化物膜起到了防腐作用，但污損生物群落演替導(dǎo)致防腐作用難以保證長(zhǎng)期性和穩(wěn)定性，尤其是局部環(huán)境。同時(shí)，已有研究表明，大型污損生物短期內(nèi)對(duì)不銹鋼具有保護(hù)作用，但大型污損生物一般是長(zhǎng)期且不均勻附著，易在污損生物與金屬材料的邊緣縫隙間形成氧濃度差，從而導(dǎo)致局部腐蝕[23?25]。在以往大型污損生物研究中，研究材料一般為不銹鋼和碳鋼，缺乏對(duì)鈦合金的研究和分析[26?27]。不同材料受海水理化性質(zhì)和污損生物群落演替影響，腐蝕行為存在差異，且海水中材料腐蝕和污損生物的生命活動(dòng)高度依賴(lài)特定的地理位置[28]。實(shí)驗(yàn)室中通過(guò)培養(yǎng)污損生物進(jìn)行研究往往不能還原特定海域的海水理化性質(zhì)和生物多樣性。因此有必要在亞熱帶湛江灣實(shí)海研究污損生物附著行為對(duì)鈦合金的腐蝕影響。

本研究選取TC4鈦合金在湛江調(diào)順島實(shí)海中掛樣，觀(guān)察污損生物附著行為以及試樣腐蝕形貌，結(jié)合電化學(xué)測(cè)試和XRD研究污損生物附著對(duì)TC4鈦合金的腐蝕影響，探索生物腐蝕機(jī)理，為鈦合金在海洋工程裝備應(yīng)用提供一定的理論和參考。

1、實(shí)驗(yàn)材料和方法

1.1實(shí)驗(yàn)材料

TC4鈦合金化學(xué)成分如表1所示。

1.2實(shí)驗(yàn)方法

1.2.1樣品制備

試樣加工尺寸為Φ56mmφ3mm，用240#、400#、800#、1000#砂紙將試樣表面打磨平整，將試樣浸泡在丙酮中，放入超聲波清洗儀清洗15分鐘后，使用無(wú)水乙醇和蒸餾水對(duì)試樣進(jìn)行洗滌，干燥封裝、編號(hào)后放入干燥箱備用。試樣密封裝置采用帶螺紋管節(jié)，內(nèi)部裝有金屬試樣，使用彈簧將導(dǎo)線(xiàn)壓在金屬試樣表面，管節(jié)一端使用環(huán)氧樹(shù)脂密封，另一端采用密封圈密封。由于密封作用，試樣實(shí)際上只有一面暴露于海水中。

1.2.2實(shí)驗(yàn)內(nèi)容與方法

樣品封裝后，于2022年9月6日投放在廣東湛江調(diào)順島海域，浸入海水中深度為2m，該海域全年月平均水溫16.3℃32.6℃，鹽度24.2‰26.9‰，pH8.108.22，濁度8.60FTU~13.6FTU。該海域漲、落潮平均流速分別為0.2m/s和0.24m/s，漲潮流速小于落潮流速，其比值為0.84。其中，大潮漲、落潮段平均流速分別為0.27m/s和0.30m/s；小潮漲、落潮段平均流速分別為0.14m/s和0.18m/s。

本實(shí)驗(yàn)分為8組，每組設(shè)置3個(gè)平行樣，取樣周期為5、10、20、30、45、60、75和90d，每個(gè)實(shí)驗(yàn)周期都從海水中取回3個(gè)平行樣，首先進(jìn)行電化學(xué)測(cè)試，電解池采用三電極體系，參比電極（RE）為飽和KCl甘汞電極（SCE），輔助電極（CE）為20mm×20mm×0.2mm鉑電極，試樣為工作電極（WE），有效面積24.62cm²，電解質(zhì)為海水。在開(kāi)路電位下對(duì)試樣進(jìn)行EIS測(cè)試，頻率范圍為0.01~105Hz，信號(hào)幅值為5mV正弦波。極化曲線(xiàn)掃描速率為0.5mV/s，掃描區(qū)間±0.01V（相對(duì)開(kāi)路電位），采用Zview軟件對(duì)EIS進(jìn)行等效電路擬合和分析。接著使用Nikon數(shù)碼相機(jī)拍攝宏觀(guān)形貌，將螺紋管節(jié)拆開(kāi)取出試樣，采用XRD對(duì)試樣各個(gè)浸泡階段腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行分析，掃描2?角度10°~90°，掃描速率4(°)/min，步長(zhǎng)0.04。

藤壺等大型污損生物使用鑷子去除鈣質(zhì)外殼后，蒸餾水反復(fù)沖洗，然后按照GB/T16545-2015《金屬和合金的腐蝕腐蝕試樣上腐蝕產(chǎn)物的清除》配置除銹液去除藤壺基板和清洗試樣表面，接著用無(wú)水乙醇洗滌，最后用蒸餾水洗滌，干燥，最后使用徠卡超景深顯微鏡觀(guān)察表面微觀(guān)形貌。

2、結(jié)果與分析

22.1樣品形貌觀(guān)察與分析

圖1是TC4鈦合金在海水中浸泡不同時(shí)間的宏觀(guān)形貌。5d，試樣表面依然光亮，有幼體藤壺附著。10d，藤壺基底直徑增大，“生物泥”肉眼可見(jiàn)。20d，藤壺?cái)?shù)量與個(gè)體呈上升趨勢(shì)，個(gè)別藤壺基底直徑達(dá)7mm，試樣約50%面積被覆蓋，“生物泥”厚度明顯增大，水螅、管棲多毛類(lèi)泥管和石灰質(zhì)管等開(kāi)始附著，這些均為我國(guó)南海污損生物季節(jié)性?xún)?yōu)勢(shì)物種[29]，也是“生物泥”主要構(gòu)成，如圖2所示。“生物泥”的形成是細(xì)菌和硅藻等微生物膜加上有機(jī)或無(wú)機(jī)顆粒的運(yùn)動(dòng)、黏附和沉積作用，使微生物膜增厚形成“生物泥”[22]。30~45d，未觀(guān)察到其他新物種附著，藤壺基底直徑增大、數(shù)量增加，覆蓋面積達(dá)90%以上，表明鈦合金具有較好的生物相容性，是海洋生物的理想棲息地[30]。同時(shí)，部分藤壺死亡形成空殼，藤壺空殼在海水沖刷下脫落，但藤壺基底并未脫離試樣，表明藤壺膠具有較強(qiáng)粘性[31?32]。

60~75d，此時(shí)藤壺依然是試樣表面污損生物的優(yōu)勢(shì)物種，此時(shí)污損生物覆蓋面積比高達(dá)99%。溫差過(guò)大可造成藤壺大面積死亡[33?36]，而本實(shí)驗(yàn)是在秋冬季進(jìn)行，75~90d時(shí)湛江海域進(jìn)入冬季，受季節(jié)影響溫度驟變，導(dǎo)致藤壺大部分死亡，死亡率達(dá)95%。

圖3是TC4鈦合金在海水中浸泡不同時(shí)間藤壺附著數(shù)量及面積占比。從圖中可以看出10d時(shí)藤壺附著數(shù)量最少，為1.3pcs/cm²，結(jié)合圖1可知在試驗(yàn)初期，試樣表面較為光滑，幼體藤壺附著強(qiáng)度較小[33]，部分幼體藤壺在海水沖刷下脫落或死亡脫落。20d時(shí)，試樣表面藤壺?cái)?shù)量明顯增多，個(gè)體基底直徑明顯增大。隨著試驗(yàn)時(shí)間延長(zhǎng)，試樣表面粗糙度和“生物泥”厚度逐漸增大，且部分藤壺生長(zhǎng)成熟，開(kāi)始繁殖[37]，使得試樣表面藤壺附著數(shù)量在30d時(shí)最多，為4.5pcs/cm²。之后藤壺基底直徑不斷增大，附著空間被壓縮，幼體藤壺?cái)D壓脫落以及部分藤壺死亡脫落，藤壺附著數(shù)量波動(dòng)變化，但整體覆蓋面積占比幾乎不變。

圖4是TC4鈦合金去除表面附著物后的微觀(guān)形貌圖。結(jié)合圖1和圖4可知，在海水中浸泡的前10d，鈦合金表面主要是由微生物組成的生物膜，同時(shí)也是鈦合金鈍化膜形成階段，微生物膜的形成造成介質(zhì)不均勻性導(dǎo)致鈦合金鈍化膜不均勻，表面呈現(xiàn)密集的小而淺的缺陷；在海水中浸泡30d后，鈦合金表面主要污損生物演替為藤壺，隨藤壺生長(zhǎng)與死亡，在生長(zhǎng)過(guò)程中藤壺體現(xiàn)較好的阻隔作用，鈦合金鈍化膜基本完整，表面呈現(xiàn)小而淺的缺陷；藤壺死亡后，藤壺阻隔性下降，藤壺內(nèi)部有機(jī)質(zhì)分解造成低氧海水環(huán)境，從而使鈦合金鈍化膜再生困難，并且藤壺下鈦合金與藤壺外鈦合金之間形成強(qiáng)烈的氧濃差，構(gòu)成氧濃差電池，藤壺下鈦合金發(fā)生較快腐蝕，呈現(xiàn)大而深的腐蝕坑。

圖5是試樣表面3D微觀(guān)圖。試驗(yàn)中后期（45~90d），試樣表面無(wú)藤壺附著位置或藤壺與藤壺空隙之間無(wú)明顯蝕坑，而藤壺附著位置出現(xiàn)蝕坑。隨著時(shí)間延長(zhǎng)，藤壺附著位置點(diǎn)蝕更加密集或形成潰瘍坑，60d時(shí)潰瘍坑直徑高達(dá)1.5mm，90d時(shí)蝕坑最深可達(dá)0.14mm。

藤壺引起腐蝕需要具備三個(gè)條件：附著藤壺死亡、微生物對(duì)死亡藤壺有機(jī)體作用和構(gòu)成宏觀(guān)電池[38]。海洋污損生物附著以及生命活動(dòng)新陳代謝產(chǎn)生大量代謝產(chǎn)物和酸性物質(zhì)，富集在試樣表面形成生物膜，從而在金屬和生物膜之間形成局部厭氧區(qū)，進(jìn)而破壞鈍化膜，為海水中腐蝕性離子提供通道，促進(jìn)腐蝕[39]。由圖1和圖5可知，藤壺在30d開(kāi)始出現(xiàn)死亡，鈣質(zhì)外殼被破壞和有機(jī)體被海水中微生物分解，為Cl^?與材料表面的接觸、傳輸提供路徑，從而導(dǎo)致鈍化膜破裂。同時(shí)藤壺殼內(nèi)第一觸角位置易形成活化點(diǎn)成為陽(yáng)極與殼外金屬作為陰極構(gòu)成宏觀(guān)電池，促進(jìn)局部腐蝕。不同生長(zhǎng)階段的藤壺對(duì)TC4鈦合金的腐蝕機(jī)制有所不同，結(jié)構(gòu)完整的活體藤壺鈣質(zhì)外殼和致密藤壺膠能夠有效隔離外界腐蝕介質(zhì)，死亡藤壺則因殼體結(jié)構(gòu)不完整與有機(jī)體被微生物分解，反而促進(jìn)腐蝕。

2.2電化學(xué)測(cè)試結(jié)果與分析

（1）極化曲線(xiàn)

圖6是TC4鈦合金在海水中浸泡不同時(shí)間極化曲線(xiàn)，圖7是TC4鈦合金在海水中浸泡不同時(shí)間的自腐蝕電位（E_corr）和自腐蝕電流（I_corr）。由圖6、7可知，TC4鈦合金在海水中初始腐蝕電位較負(fù)，為?284.2mV，隨著試驗(yàn)時(shí)間延續(xù)，腐蝕電位急劇正移，腐蝕電流伴隨腐蝕電位而升高，在第10d，腐蝕電流達(dá)到最大，該階段金屬表面陽(yáng)極溶解過(guò)程加速，從而增加了鈦合金腐蝕速度。第10d至45d，鈦合金腐蝕電位逐漸下降，腐蝕電流亦逐漸下降，結(jié)合圖1污損生物由微生物、小型生物組成生物淤泥層向以藤壺為主要的大型污損生物層轉(zhuǎn)變，金屬表面陽(yáng)極溶解過(guò)程受到抑制，從而減緩鈦合金腐蝕速度。第45d后，以藤壺為主的大型污損生物大面積死亡，改變了鈦合金表面腐蝕環(huán)境，導(dǎo)致腐蝕電位升高的同時(shí)腐蝕電流也升高。

（2）EIS

圖8為T(mén)C4鈦合金在海水中浸泡不同時(shí)間的EIS圖。由圖1、2、7和圖8中的Nyquist圖可知，TC4鈦合金在浸泡初期（0~10d），生物膜附著與金屬表面鈍化膜致密化同時(shí)發(fā)生，容抗弧半徑先減小再增大，第10d時(shí)達(dá)到最大，此時(shí)材料耐蝕性較好。試驗(yàn)中期（20~45d），容抗弧半徑逐漸減小，但幅度相對(duì)較小，生物膜的形成-脫落以及藤壺為主大型污損生物的附著-生長(zhǎng)，影響了鈍化膜再生。試驗(yàn)后期（60~90d），容抗弧半徑波動(dòng)變化但明顯小于試驗(yàn)前中期（0~45d），表明試驗(yàn)后期材料耐蝕性較差，腐蝕趨勢(shì)較大。

為定量分析TC4鈦合金與溶液界面之間的變化關(guān)系，采用圖9的等效電路圖對(duì)EIS進(jìn)行擬合。試樣浸泡前，表面沒(méi)有生物膜和污損生物附著，采用單層膜模型R_s(CPE1Rct)，試樣浸泡到海中，生物膜和污損生物的影響采用雙層膜模型R_s(CPE1(R_f(CPE₂R_ct)))。其中，R_s是溶液電阻，CPE1是膜電容，R_f是膜電阻，R_ct是電荷轉(zhuǎn)移電阻，CPE2是溶液雙電層電容。以R_s(CPE1R_ct)和Rs(CPE1(Rf(CPE2Rct)))兩種物理模型擬合的等效電路參數(shù)如表2所示。

電化學(xué)測(cè)試溶液取自海中，不同試驗(yàn)周期海水濁度、鹽度等理化參數(shù)受氣候影響并不一致，導(dǎo)致溶液體系相對(duì)不穩(wěn)定，其中溶液電阻R_s最大值為258.57Ω.cm²，最小值為25.47Ω.cm²，最大偏差為233.1Ω.cm²。R_p為極化電阻，等于電荷轉(zhuǎn)移電阻R_ct與膜電阻R_f的代數(shù)和，用于衡量材料抵抗腐蝕介質(zhì)穿透能力的大小，與金屬腐蝕速度呈負(fù)相關(guān)。從擬合結(jié)果來(lái)看，在試驗(yàn)初期（0~10d），第5d的R_p明顯小于第10d，表明浸泡初期鈍化膜致密性較差，該階段污損生物膜附著與鈦合金表面鈍化膜增厚、致密化過(guò)程。第10d至45d的Rp依舊處于較高水平，結(jié)合圖1可知第10d后污損生物由微生物、小型生物組成生物淤泥層向以藤壺為主要污損生物的大型污損生物層轉(zhuǎn)變，大型污損生物層相對(duì)生物淤泥層輸氧效率高，鈍化膜再生能力較強(qiáng)，阻滯了陽(yáng)極溶解，腐蝕速度有所降低。試驗(yàn)后期（60~90d），藤壺大量死亡，死亡藤壺造成鈦合金表面介質(zhì)性質(zhì)不均勻化[40]，影響鈦合金表面鈍化膜形成與再生，使R_p降低，從而導(dǎo)致腐蝕速度增大。整個(gè)試驗(yàn)中，污損生物附著影響鈦合金表面鈍化膜的形成與再生，從而影響整個(gè)腐蝕進(jìn)程。

2.3腐蝕產(chǎn)物及機(jī)理分析

圖10是TC4鈦合金在海水中浸泡不同時(shí)間的XRD圖。TC4鈦合金為鈦鋁合金，在海水環(huán)境中，TC4鈦合金表面形成含有TiO₂和Al₂O₃的鈍化膜，而CaCO₃主要來(lái)源于鈣質(zhì)外殼污損生物。CaCO₃衍射峰從第10d出現(xiàn)，到第20d峰型尖銳，此演變規(guī)律與污損生物演替規(guī)律相同。在20~45d期間，CaCO₃衍射峰呈增強(qiáng)-減弱-增強(qiáng)的波動(dòng)變化，這是因?yàn)殁}質(zhì)外殼污損生物局部附著，而XRD分析區(qū)域與鈣質(zhì)外殼污損生物附著區(qū)域錯(cuò)致所致。

圖11是TC4鈦合金在海水中的腐蝕機(jī)理圖。鈦合金具有優(yōu)良的耐蝕性是因?yàn)楸砻嬉仔纬赦g化膜，鈦合金在海水中鈍化反應(yīng)如下：

Ti+2H₂O→TiO₂+4H⁺+4e^?（1）

2TiO₂+2H⁺+2e^?→Ti₂O₃+H₂O（2）

Ti₂O₃穩(wěn)定性較差，會(huì)再次被氧化成TiO₂：

Ti₂O₃+H₂O→2TiO₂+2H⁺+2e^?（3）

鈦合金鈍化和污損生物附著幾乎同時(shí)發(fā)生。Venkatesan等[41]研究表明海洋污損生物附著是長(zhǎng)期且復(fù)雜的自然選擇、生態(tài)演替過(guò)程。通常材料浸沒(méi)在海水后，幾分鐘內(nèi)被多聚糖和糖蛋白等有機(jī)分子與無(wú)機(jī)化合物快速黏附，形成基膜。浮游細(xì)菌利用范德華力等弱作用力在基膜上附著，通過(guò)新陳代謝產(chǎn)生具有黏性的細(xì)胞外高聚物[42]，使附著逐漸牢固，最終形成生物膜。生物膜形成為藤壺幼蟲(chóng)等大型污損生物附著提供了良好條件。生物膜形成和大型污損生物附著使試樣表面形成“生物封閉滯留層”，試樣不再直接與海水接觸。“生物封閉滯留層”是封閉或半封閉狀態(tài)，污損生物在試樣表面所占面積越大，對(duì)材料整體性保護(hù)越好[43]。

但由于大型污損生物不均勻附著以及存在耗氧和產(chǎn)氧生物，易造成不同區(qū)域氧濃度差異，形成氧濃差電池，富氧區(qū)作為陰極接受電子發(fā)生還原反應(yīng)（反應(yīng)4），貧氧區(qū)作為陽(yáng)極失去電子發(fā)生氧化反應(yīng)（反應(yīng)5），由表1可知TC4鈦合金主要成分為T(mén)i和Al，那么陽(yáng)極發(fā)生是主要反應(yīng)如反應(yīng)6、7所示，形成局部腐蝕（反應(yīng)8、9），表現(xiàn)為如圖5所示的潰瘍坑或較為密集點(diǎn)蝕。

O₂+2H₂O+4e^?→4OH^?（4）

M→M⁺⁺+2e^?（5）

Ti?2e^?→Ti2⁺（6）

Al?3e^?→Al3⁺（7）

Al³⁺+3Cl^?→AlCl₃（8）

4AlCl₃+3O₂→2Al₂O₃+6Cl₂（9）

Sangeetha等[44]認(rèn)為藤壺膠能夠破壞鈍化膜，為海水中的Cl?等鹵素腐蝕性離子提供了通道，從而導(dǎo)致腐蝕不斷發(fā)展。而Eashwar等[45]認(rèn)為藤壺死亡是材料發(fā)生局部腐蝕的先決條件。圖1中第30d開(kāi)始發(fā)現(xiàn)有藤壺死亡，結(jié)合圖5的3D微觀(guān)圖局部腐蝕情況可知與Eashwar等的研究更相符。藤壺死亡后，藤壺有機(jī)體被好氧細(xì)菌分解產(chǎn)生酸性物質(zhì)，降低藤壺殼內(nèi)溶液pH，而酸性物質(zhì)沿著藤壺殼基底中心向試樣表面滲透，最后發(fā)生局部腐蝕。

3、結(jié)論

1.鈦合金在海水中的腐蝕規(guī)律受污損生物演替規(guī)律影響。不同生長(zhǎng)階段的藤壺對(duì)TC4鈦合金的腐蝕機(jī)制有所不同，結(jié)構(gòu)完整的活體藤壺鈣質(zhì)外殼和致密藤壺膠能夠有效隔離外界

腐蝕介質(zhì)，死亡藤壺則因殼體結(jié)構(gòu)不完整與有機(jī)體分解，促進(jìn)腐蝕發(fā)生。

2.污損生物附著改變海水中的溶解氧向鈦合金表面?zhèn)鬏斝剩瑥亩绊戔g化膜的形成與再生，同時(shí)造成鈦合金表面介質(zhì)性質(zhì)不均勻化，促成局部腐蝕發(fā)生。

3.藤壺等污損生物不均勻附著形成“封閉滯留層”，導(dǎo)致出現(xiàn)富氧區(qū)和貧氧區(qū)，構(gòu)成氧濃差電池。富氧區(qū)作為陰極接受電子發(fā)生還原反應(yīng)，貧氧區(qū)作為陽(yáng)極失去電子發(fā)生氧化反應(yīng)，促進(jìn)局部腐蝕。TC4鈦合金在海水、鈍化膜和污損生物附著協(xié)同作用下，腐蝕速度非線(xiàn)性波動(dòng)變化。

參考文獻(xiàn)

[1] 王海杰, 王佳, 彭欣等. 鈦合金在 3.5%NaCl 溶液中的腐蝕行為[J].中國(guó)腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào),2015, 35(1): 75-80.

WANG H J, WANG J, PENG X, et al. Corrosion Behavior of Three Titanium Alloys in 3.5%NaCl Solution[J]. Journal of Chinese Society for Corrosion and Protection, 2015, 35(1):75-80.

[2] 訾群.鈦合金研究新進(jìn)展及應(yīng)用現(xiàn)狀[J].鈦工業(yè)進(jìn)展, 2008, 25(2): 23-27.

ZI Q. New Development of Titanium Alloy and Its Application Actuality[J]. Titanium Industry Progress, 2008, 25(2): 23-27.

[3] GORYNIN I V. Titanium Alloys for Marine Application[J]. Materials Science and Engineering, 1999, 263(2), 112-116.

[4] WAKE H, TAKAHASHI H, TAKIMOTO T, et al. Development of An Electrochemical Antifouling System for Seawater Cooling Pipelines of Power Plants Using Titanium[J].Biotechnology and Bioengineering, 2006, 95(3), 468-473.

[5] 王廣夫.艦船海水管路系統(tǒng)防腐防污技術(shù)進(jìn)展[J].材料開(kāi)發(fā)與應(yīng)用, 2016, 31(4): 108-112.

WANG G F. Development of Anti-corrosion and Fouling of Seawater Pipe System of Marine Ship[J]. Development and Application of Materials, 2016, 31(4): 108-112.

[6] LAQUE F L. Topics for Research in Marine Corrosion[J]. Materials Performance, 1982, 21,13-18.

[7] MARTIN W. Marine Epibiosis 1. Fouling and Antifouling - Some Basic Aspects[J]. Marine Ecology Progress Series, 1989, 58: 175-189.

[8] VINAGRE P A, SIMAS T, CRUZ E, et al. Marine Biofouling: A European Database for the Marine Renewable Energy Sector[J]. Journal of Marine Science and Engineering, 2020, 8(7):495-522.

[9] XU D K, ZHOU E Z, ZHAO Y, et al. Enhanced Resistance of 2205 Cu-bearing Duplex Stainless Steel Towards Microbiologically Influenced Corrosion by Marine Aerobic Pseudomonas Aeruginosa Biofilms[J]. Journal of Materials Science & Technology, 2018, 34,1325-1336.

[10] MACHUCA L L, BAILEY S I, GUBNER R, et al. Effect of Oxygen and Biofilms on Crevice Corrosion of UNS S31803 and UNS N08825 in Natural Seawater[J]. Corrosion Science,2013, 67, 242-255.

[11] MACHUCA L L, JEFFREY R, BAILEY S I, et al. Filtration-UV Irradiation as an Option for Mitigating the Risk of Microbiologically Influenced Corrosion of Subsea Construction Alloys in Seawater[J]. Corrosion Science, 2014, 79, 89-99.

[12] XU D K, LI Y C, GU T Y. Mechanistic Modeling of Bio-corrosion Caused by Biofilms of Sulfate Reducing Bacteria and Acid Producing Bacteria[J]. Bioelectrochemistry, 2016, 110,52-58.

[13] LI H B, ZHOU E Z, REN Y B, et al. Investigation of Microbiologically Influenced Corrosion of High Nitrogen Nickel-free Stainless Steel by Pseudomonas Aeruginosa[J].Corrosion Science, 2016, 111, 811-821.

[14] AL-MUHANNA K, HABIB K. Marine Biofouling of Different Alloys Exposed to Continuous Flowing Fresh Seawater by Electrochemical Impedance Spectroscopy[J]. Journal of Saudi Chemical Society, 2016, 20(4): 391-396.

[15] LI Z, WANG J, DONG Y Z, et al. Synergistic Effect of Chloride Ion and Shewanella Algae Accelerates the Corrosion of Ti-6Al-4V Alloy[J]. Journal of Materials Science & Technology,2021, 71, 177-185.

[16] 錢(qián)鴻昌.高鹽環(huán)境典型鋼鐵材料嗜鹽古菌微生物腐蝕行為機(jī)理研究[D].北京：北京科技大學(xué), 2019.

QIAN H C. Study on Microbiologically Influenced Corrosion Behavior and Mechanism of Typical Steel and Iron Materials by Halophilic Archaea in High Salinity Environment[D].Beijing: University of Science and Technology Beijing, 2019.

[17] BAUTISTA B E T, WIKIEL A J, DATENKO I, et al. Influence of Extracellular Polymeric Substances (EPS) from Pseudomonas NCIMB 2021 on the Corrosion Behavior of 70Cu-30NiAlloy in Seawater[J]. Journal of Electroanalytical Chemistry, 2015, 737, 184-197.

[18] DUAN J Z, WU S R, ZHANG X J, et al. Corrosion of Carbon Steel Influenced by Anaerobic Biofilm in Natural Seawater[J], Electrochimica Acta, 2008, 54, 22-28.

[19] HAMZAH E, HUSSAIN M Z, Ibrahim Z, et al. Influence of Pseudomonas Aeruginosa Bacteria on Corrosion Resistance of 304 Stainless Steel[J]. Corrosion Engineering Science Technology, 2013, 48, 116-120.

[20] LI S L, QU Q, LI L, et al. Bacillus Cereus S-EPS as a Dual Bio-functional Corrosion and Scale Inhibitor in Artificial Seawater[J]. Water Research, 2019, 166, 1-11.

[21] Liu T, GUO Z W, ZENG Z S, et al. Marine Bacteria Provide Lasting Anticorrosion Activity for Steel Via Biofilm-induced Mineralization[J]. ACS Applied Materials Interfaces, 2018, 10,40317-40327.

[22] 馬士德,郭為民,劉欣,等.工業(yè)純鈦(TA2)在南海三亞海洋環(huán)境試驗(yàn)站海水全浸的生物污損與腐蝕[J]. 海洋科學(xué), 2018, 42(10): 23-30.

MA S D, GUO W M, LIU X, et al. Biofouling and Corrosion Analyses of Industrial Pure Titanium (TA2) Immersed in Seawater at Sanya Marine Environmental Test Station in South China Sea[J]. Marine Sciences, 2018, 42(10): 23-30.

[23] BLACKWOOD D J, LIM C S, TEO S L M, et al. Macrofouling Induced Localized Corrosion of Stainless Steel in Singapore Seawater[J]. Corrosion Science, 2017, 129, 152-160.

[24] DE BRITO L V R, COUTINHO R, CAVALCANTI E H, et al. The Influence of Macrofouling on the Corrosion Behavior of API 5L X65 Carbon Steel[J]. Biofouling, 2007, 193-201.

[25] BLACKWOOD D J, LIM C S, TEO S L M. Influence of Fouling on the Efficiency of Sacrificial Anodes in Providing Cathodic Protection in Southeast Asian Tropical Seawater[J].Biofouling, 2010, 26, 779-785.

[26] NEVILLE A, HODGKIESS T. Localised Effects of Macrofouling Species on Electrochemical Corrosion of Corrosion Resistant Alloys [J]. British Corrosion Journal, 2013,35, 54-59.

[27] NEVILLE A, HODGKIESS T. Comparative Study of Stainless Steel and Related Alloy Corrosion in Natural Sea Water[J]. British Corrosion Journal, 1988, 33(2), 111-120.

[28] DEXTER S C. Biofouling and Biocorrosion[J]. Bulletin of Electrochemistry, 1996, 12, 1-7.

[29] 嚴(yán)濤,張慧,李韻秋,等.污損性管棲多毛類(lèi)生態(tài)特點(diǎn)及研究展望[J]. 生態(tài)學(xué)報(bào), 2014, 34(21):6049-6057.

YAN T, ZHANG H, LI Y Q, et al. An Overview of Fouling Sedentary Polychaetes[J]. Acta Ecologica Sinica, 2014, 34(21): 6049-6057.

[30] 李爭(zhēng)顯,王浩楠,趙文.鈦合金表面海生物污損及防護(hù)技術(shù)的研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)[J].鈦工業(yè)進(jìn)展, 2015, 32(6): 1-7.

LI Z X, WANG H N, ZHAO W. Current Research Situation and Development Trend of the Biofouling and Antifouling Technology on Titanium Alloy[J]. Titanium Industry Progress, 2015, 32(6): 1-7.

[31] RAMAN S, KUMAR R. Interfacial Morphology and Nanomechanics of Cement of the Barnacle, Amphibalanus Reticulatus on Metallic and Non-metallic Substrata[J]. Biofouling,2011, 27(6): 569-577.

[32] LI C, WANG G, CHEN K Y, et al. Mechanical Analysis of A Scraping Method to Remove Attached Barnacles[J]. Journal of Marine Science and Engineering, 2020, 8(3): 150-164.

[33] CRISP D J, BOURGET E. Growth in Barnacles[J]. Advance in Marine Biology, 1985, 22:199-244．

[34] 鐵鏑,劉貴昌,劉曉軍,等.環(huán)境溫度對(duì)東方小藤壺(Chthamalus challengeri)生命表征的影[J].海洋環(huán)境科學(xué), 2010, 29(2): 191-195.

TIE D, LIU G C, LIU X J, et al. Influence of Environmental Temperature on Vital Status of Barnacle: Chthamalus Challengeri[J]. Marine Environmental Science, 2010, 29(2): 191-195.

[35] SOUTHWARD A J. On the Behavior of Barnacles III. Further Observations on the Influence of Temperature and Age on Cirral Activity [J]. Journal of the Marine Biological Association of the United Kingdom, 1957, 36(2): 323-334.

[36] 李友熾,王貴,吳敬權(quán),等.海洋污損生物藤壺生長(zhǎng)過(guò)程及附著強(qiáng)度研究[J].海洋科學(xué), 2023,47(8): 60-67.

LI Y C, WANG G, WU J Q, et al. Study on the Growth Process and Attachment Strength of Marine Fouling Barnacles[J]. Marine Sciences, 2023, 47(8): 60-67.

[37] WENDT D E, KOWALKE G L, KIM J, et al. Factors that Influence Elastomeric Coating Performance: the Effect of Coating Thickness on Basal Plate Morphology, Growth and Critical Removal Stress of the Barnacle Balanus Amphitrite[J]. Biofouling, 2006, 22(1): 1-9.

[38] 馬士德,謝肖勃,黃修明,等.藤壺附著對(duì)海水中金屬腐蝕的影響[J].中國(guó)腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào),1995, 15(1): 74-78.

MA S D, XIE X B, HUANG X M, et al. The Effect of Barnacle Adhesion on Metal Corrosion in Seawater[J]. Journal of Chinese Society for Corrosion and Protection, 1995, 15(1): 74-78.

[39] ZHENG X W, ZHUANG X, LEI Y H, et al. Corrosion Behavior of the Ti-6Al-4V Alloy in Sulfate-Reducing Bacteria Solution[J]. Coatings, 2019, 10(1), 24.

[40] DENG P C, SHANGGUAN J Y, HU J Z, et al. Effect of Barnacles on the Corrosion Behavior of 304 Stainless Steel[J]. Metals, 2023, 13, 1649-1658.

[41] VENKATESAN R, MURTHY P S. Macro-fouling Control in Power Plants[M]. Berlin, Heidelberg: Springer, 2008.

[42] LEWIS J A. Marine Biofouling and Its Prevention on Underwater Surfaces[J]. Materials Forum, 1998, 22: 41-61.

[43] 馬士德. 金屬/海水界面兩個(gè)主要過(guò)程的關(guān)系[J].海洋湖沼通報(bào), 1979, 02: 85-89.

MA S D. The Relationship of Two Main Process on Metal/Sea Water[J]. Transactions of Oceanology and Limnology, 1979, 02: 85-89.

[44] SANGEETHA R, KUMAR R, DOBLE M, et al. Barnacle Cement: An Etchant for Stainless Steel 316L[J]. Colloids and Surfaces B: Biointerfaces, 2010, 79(2), 524-530.

[45] EASHWAR M, SUBRAMANIAN G, CHANDRASEKARAN P, et al. Mechanism for Barnacle-Induced Crevice Corrosion in Stainless Steel[J]. Corrosion, 1992, 48(7), 608-612.

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