引言

鈦合金因其優(yōu)異的力學(xué)性能、耐蝕性、生物相容性以及在高溫下的良好比強(qiáng)度而在航空航天、醫(yī)療和化工等領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用[1-3]。但是鈦合金在大氣中活性高，很容易形成一層致密氧化層，所以不能用常規(guī)的表面處理方法進(jìn)行表面改性。常規(guī)表面改性手段目前主要有PVD、激光、熱噴涂、電鍍等，但都不可避免對(duì)鈦合金基材的性能造成影響，例如PVD、激光以及熱噴涂的高溫會(huì)使鈦合金晶粒增大，降低其力學(xué)性能，電鍍會(huì)加大氫脆風(fēng)險(xiǎn)等。與前述相比，冷噴涂技術(shù)就有了優(yōu)勢(shì)[4-7]。

1、冷噴涂技術(shù)概述

1.1　分類

噴涂作為一種新型的實(shí)用工程技術(shù)，目前尚無標(biāo)準(zhǔn)的分類方法。按照加熱噴涂材料的熱源種類，分為火焰噴涂、等離子噴涂、電弧噴涂、冷噴涂等。冷噴涂依靠高速氣體將粉末粒子加速到超聲速，使粒子在完全固態(tài)下撞擊基體表面，通過塑性變形形成涂層。冷噴涂的工作溫度通常在室溫至600℃之間。冷噴涂相對(duì)其他噴涂類型，噴涂工作溫度較低。與傳統(tǒng)的其他熱噴涂相比，冷噴涂技術(shù)的優(yōu)勢(shì)在于其低溫過程，這有助于保持材料的原始微觀結(jié)構(gòu)和性能，同時(shí)減少了熱影響區(qū)和熱應(yīng)力。冷噴涂技術(shù)的應(yīng)用范圍廣泛，從航空航天領(lǐng)域的輕質(zhì)高強(qiáng)度涂層到生物醫(yī)學(xué)領(lǐng)域的植入物涂層。研究者們還在探索冷噴涂技術(shù)在增材制造領(lǐng)域的應(yīng)用，例如通過逐層構(gòu)建來生產(chǎn)復(fù)雜形狀的零件[8]。為了提高冷噴涂涂層的質(zhì)量，可以對(duì)噴涂參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化、改變噴嘴設(shè)計(jì)、選擇不同的粉末材料以及后處理工藝。此外，冷噴涂技術(shù)與其他先進(jìn)制造技術(shù)的結(jié)合，如激光輔助冷噴涂和等離子體輔助冷噴涂[9-11]，也在提高沉積效率和涂層性能方面顯示出巨大潛力。

1.2　基本原理

冷噴涂過程中，粉末顆粒在撞擊基體時(shí)不熔化，保持固態(tài)，避免了高溫引起的材料退化、氧化和相變。粉末顆粒的高速撞擊產(chǎn)生塑性變形，顆粒與顆粒之間、顆粒與基體之間通過物理結(jié)合、化學(xué)結(jié)合以及部分冶金結(jié)合形成牢固的界面。由于噴涂過程中溫度較低，涂層內(nèi)部殘余應(yīng)力小，且主要為壓應(yīng)力，有利于涂層的附著和性能。

1.3　工藝流程

工藝流程為準(zhǔn)備階段—設(shè)備設(shè)置—噴涂過程—?dú)怏w加熱—粉末輸送—顆粒加速—撞擊沉積—后處理。

1.4　圖示說明

冷噴涂設(shè)備通常包括氣體壓縮機(jī)、加熱器、噴嘴、送粉器和控制系統(tǒng)，如圖1所示。圖1展示了冷噴涂設(shè)備的主要組成部分及其相互連接方式。在實(shí)際應(yīng)用中，這些組件會(huì)根據(jù)具體的噴涂需求和技術(shù)規(guī)格有所不同。噴涂過程中，粉末顆粒在噴嘴處被加速，形成高速氣固雙相流。顆粒撞擊基體時(shí)，發(fā)生塑性變形，顆粒間和顆粒與基體間形成結(jié)合界面。沉積層逐漸增厚，形成所需的涂層或修復(fù)層。

2、影響冷噴涂效果的關(guān)鍵因素

2.1　載氣壓力

冷噴涂技術(shù)中，載氣壓力是一個(gè)關(guān)鍵的工藝參數(shù)。載氣壓力影響粉末顆粒的加速效果和飛行速度，進(jìn)而影響涂層的致密度及相關(guān)性能[12]。冷噴涂技術(shù)使用的載氣通常是壓縮空氣或氮?dú)猓瑖娡繗怏w的壓力通常在3MPa~8MPa，提高噴涂氣體的壓力可以增加粉末粒子的速度和變形能力，從而提高沉積效率和涂層質(zhì)量。靳磊等[13]發(fā)現(xiàn)相同氣體溫度條件下，采用氦氣制備的涂層較氮?dú)飧又旅埽繉佑捕雀撸勰├寐室哺摺?/p>

在實(shí)際應(yīng)用中，載氣壓力的具體數(shù)值可能會(huì)根據(jù)所使用的設(shè)備、粉末材料、噴嘴設(shè)計(jì)以及其他工藝參數(shù)進(jìn)行調(diào)整。通常，這些參數(shù)需要通過實(shí)驗(yàn)優(yōu)化來確定，以達(dá)到最佳的噴涂效果。

2.2　噴涂速度

根據(jù)載氣壓力的不同，噴涂速度也不同。較高的氣體壓力可以產(chǎn)生更快的顆粒速度，從而提高沉積效率和涂層的致密性。噴涂速度和送粉速率需要相匹配，以確保涂層的連續(xù)性和均勻性[14]。石仲川等[15]總結(jié)了冷噴涂中常見金屬粉末顆粒的臨界速度，如表1所示。

冷噴涂過程中使用的載氣壓力達(dá)到一定的高壓水平，就會(huì)產(chǎn)生超音速氣流。馬春春等[16]提出載氣加速微小顆粒形成超音速(300m/s~1200m/s)氣固雙相流，使得噴涂溫度更低、涂層對(duì)基體熱影響小、送粉速度更快、涂層孔隙率顯著減小。

2.3　載氣溫度

在冷噴涂增材制造中，載氣溫度是影響顆粒速度、顆粒溫度和涂層質(zhì)量的關(guān)鍵參數(shù)之一，精確控制氣體溫度對(duì)氣體加熱效率、沉積效率的穩(wěn)定性以及涂層的微觀結(jié)構(gòu)具有重要意義。氣體溫度通常在室溫至300℃之間，但某些情況下，為了提高噴涂效率和沉積質(zhì)量，噴涂氣體的溫度可以提高到600℃。靜態(tài)壓痕實(shí)驗(yàn)表明，與塊材比較，涂層平均顯微硬度增加。膠粘拉伸試驗(yàn)表明，鋅、鋁結(jié)合強(qiáng)度較高，涂層本身的結(jié)合強(qiáng)度大于涂層與基體界面的結(jié)合強(qiáng)度[17]。鄭悠等[18]采用ＡＮＳＹＳＦＬＵＥＮＴ建立數(shù)值模型，發(fā)現(xiàn)采用ＰＩＤ策略時(shí)，氣體溫度的穩(wěn)定時(shí)間和過沖都有大幅優(yōu)化，隨著穩(wěn)定時(shí)間和過沖率減小，對(duì)氣體溫度控制的精確度增加。氣體溫度的提高，其直接效果是氣流速度的提高，對(duì)粉末粒子的加速效果也更好，同時(shí)減緩粉末粒子通過噴嘴喉部后的降溫過程，保證較高的沉積溫度[19]。

2.4　噴嘴設(shè)計(jì)

冷噴涂噴嘴設(shè)計(jì)是冷噴涂技術(shù)中的關(guān)鍵組成部分，它直接影響到噴涂過程中金屬顆粒的加速效果、涂層的均勻性和最終的沉積質(zhì)量。冷噴涂噴嘴通常采用拉瓦爾(ＬａｖAl)噴嘴設(shè)計(jì)[20]。噴嘴設(shè)計(jì)包括喉部直徑、擴(kuò)張角度、噴嘴長(zhǎng)度以及出口形狀等[21]。除了拉瓦爾噴嘴，還有圓形截面噴嘴、矩形截面噴嘴和橢圓形截面噴嘴等。王曉放等[22]通過對(duì)冷噴涂設(shè)流場(chǎng)的數(shù)值模擬，對(duì)比了不同噴嘴截面形狀的流場(chǎng)特點(diǎn)，試驗(yàn)表明:制備面積較大的均勻涂層時(shí)應(yīng)選用截面形狀為矩形的噴嘴，性能更優(yōu)。邢龍森等[23]利用ＣＦＤ軟件優(yōu)化計(jì)算，針對(duì)不同尺寸的噴嘴進(jìn)行模擬計(jì)算并優(yōu)化。

當(dāng)喉部直徑一定，噴嘴的縮放比約為4時(shí)，噴嘴內(nèi)外部氣流速度平穩(wěn)，無明顯的激波產(chǎn)生，而較大的出口直徑會(huì)產(chǎn)生明顯的激波。

2.5　噴涂距離

冷噴涂噴涂距離是指噴嘴出口到被噴涂基體表面之間的距離。噴涂距離越短，顆粒撞擊基體的速度越高，形成的涂層越致密。但如果距離過短，可能會(huì)導(dǎo)致基體過度加熱或損傷。相反，噴涂距離過長(zhǎng)可能會(huì)導(dǎo)致顆粒速度下降，影響涂層的形成和結(jié)合強(qiáng)度。這個(gè)距離需要根據(jù)噴涂材料和所需的涂層特性進(jìn)行調(diào)整[24] 。噴涂距離根據(jù)噴涂粉末的不同，通常在10mm~50mm之間是較為合適的范圍。

2.6　粉末特性

冷噴涂工藝中粉末材料的物理性能對(duì)成形質(zhì)量具有一定的影響[25]，如粉末材料的粒度、形貌、氧含量等因素，冷噴涂工藝常用的粉末粒度范圍為5μm~45μm。粉末顆粒大小取決于噴涂條件、噴嘴規(guī)格和噴涂距離等多種因素。其次，粉末顆粒形貌是另一個(gè)關(guān)鍵因素。在低能量噴涂條件下，樹枝狀等不規(guī)則形態(tài)會(huì)導(dǎo)致孔隙率降低，而在高能量噴涂條件下，球形粉末會(huì)帶來更強(qiáng)的效果。

金屬粉末的氧含量也對(duì)沉積效率產(chǎn)生一定的影響，低氧含量的粉末更容易沉積，粒子表面的薄氧化膜更容易形成強(qiáng)結(jié)合。

2.7　預(yù)處理

冷噴涂預(yù)處理是冷噴涂技術(shù)中的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，它對(duì)提高涂層的性能和質(zhì)量起著至關(guān)重要的作用，其包括基體預(yù)處理和粉末預(yù)處理。基體的清潔度、表面粗糙度及預(yù)熱等都會(huì)影響涂層的結(jié)合強(qiáng)度和質(zhì)量[26]，所以一般用新鮮表面，噴砂處理后待用。粉末預(yù)處理主要包括粉末預(yù)熱、熱處理以及烘干等[27]。有時(shí)還可以通過機(jī)械混合、球磨法、造粒法和包覆法等方法制備復(fù)合粉末，在涂層中引入第二相，如陶瓷顆粒，以改善涂層耐磨性、耐腐蝕性等性能。

3、冷噴涂技術(shù)在鈦合金性能提升中的應(yīng)用

冷噴涂技術(shù)通過在鈦合金表面沉積高性能涂層，可以有效改善其耐磨性、抗疲勞性和生物相容性。

3.1　耐磨性

冷噴涂可以在鈦合金表面沉積硬度較高的材料，如陶瓷顆粒或硬質(zhì)合金，形成一層耐磨涂層。

這種涂層能夠抵抗磨損，延長(zhǎng)鈦合金部件的使用壽命。JIANG等[28]發(fā)現(xiàn)Al/Al2O3復(fù)合涂層涂層的表面粗糙度可以達(dá)到9.02μm，孔隙率達(dá)到2.07％。邵若男等[29]發(fā)現(xiàn)相較于30％Al2O3-70％

Ni涂層，70％Al2O3-30％Ni涂層的摩擦因數(shù)降低了13％，磨損率降低了66.7％。葛潔潔等[30]發(fā)現(xiàn)與Ti6Al4Ｖ基體的磨損率(4.06×10-7mm3/Ｎｍ)相比，Ti/WC復(fù)合涂層的磨損率降低了一個(gè)數(shù)量級(jí)，表現(xiàn)出優(yōu)異的耐磨性。冷噴涂技術(shù)在提升鈦合金的耐磨性方面具有廣泛的應(yīng)用前景，尤其是在航空航天、醫(yī)療和高性能機(jī)械等領(lǐng)域。

3.2　抗疲勞性

冷噴涂涂層可以減少鈦合金表面的應(yīng)力集中，降低疲勞裂紋的萌生和擴(kuò)展。此外，涂層的殘余壓應(yīng)力狀態(tài)有助于提高鈦合金的疲勞強(qiáng)度[31]。

ＧＨＥＬＩＣＨＩ等[32]研究冷噴涂Al5052涂層發(fā)現(xiàn)，涂層的疲勞壽命與涂層的微觀結(jié)構(gòu)密切相關(guān)，優(yōu)化的涂層結(jié)構(gòu)可以提高材料的疲勞壽命。卜嘉利等[33]發(fā)現(xiàn)在740MPa和840MPa應(yīng)力水平下，試樣疲勞壽命分別提升4.5倍與7.5倍。疲勞壽命提升歸因于試樣表層晶粒細(xì)化、高密度位錯(cuò)組織及殘余壓應(yīng)力對(duì)疲勞裂紋萌生與擴(kuò)展的抑制作用。

3.3　生物相容性

冷噴涂技術(shù)可以在鈦合金表面沉積生物活性材料，如羥基磷灰石(HA)、鉭(Ta)等，這些材料能夠促進(jìn)細(xì)胞附著和生長(zhǎng)，提高植入體與宿主骨的結(jié)合[34]。LIU等[35]討論了冷噴涂技術(shù)在生物醫(yī)學(xué)領(lǐng)域的應(yīng)用，并指出了未來研究的方向。賈利等[36]研究了TC4鈦合金表面冷噴涂制備多孔Ta涂層的生物相容性，發(fā)現(xiàn)在TC4鈦合金表面制備鉭涂層后，鉭涂層具有更好的防止血小板粘附與變形的性能。在細(xì)胞增殖實(shí)驗(yàn)中，細(xì)胞在鉭涂層表面的增殖能力高于TC4鈦合金。多孔鉭涂層的彈性模量相對(duì)鉭塊降低了22％。其生物活性高于TC4鈦合金基體。李矛等[37]對(duì)Ta涂層、Ti涂層和HA涂層的研究表明:Ta涂層表面細(xì)胞黏附數(shù)量明顯高于Ti涂層(Ｐ<0.05)，與HA涂層無統(tǒng)計(jì)學(xué)差異(Ｐ>0.05)，說明Ta涂層與Ti涂層表面相比，更適合細(xì)胞的粘附和生長(zhǎng)。冷噴涂技術(shù)有改善鈦合金生物相容性方面的潛力。在醫(yī)療植入物等領(lǐng)域具有更廣泛的應(yīng)用前景。

4、冷噴涂復(fù)合技術(shù)對(duì)涂層性能的影響

冷噴涂復(fù)合技術(shù)將冷噴涂技術(shù)與其他加工技術(shù)相結(jié)合，旨在提高冷噴涂沉積體的塑性、強(qiáng)度、耐磨性等性能以及擴(kuò)展冷噴涂的應(yīng)用范圍。以下是冷噴涂復(fù)合技術(shù)與其他加工技術(shù)結(jié)合的幾個(gè)方面。

4.1　熱處理

熱處理可以提高涂層的硬度、強(qiáng)度和塑性，減少孔隙率，從而提高涂層的耐磨性和耐腐蝕

性[38]。對(duì)冷噴涂沉積體進(jìn)行后續(xù)的熱處理，可以改善涂層的微觀結(jié)構(gòu)，降低殘余應(yīng)力，提高涂層的力學(xué)性能。寧先進(jìn)等[39]發(fā)現(xiàn)經(jīng)過600℃以上熱處理后，涂層與鈦合金基體的相容性及其對(duì)涂層結(jié)合性能的提高，涂層內(nèi)的ｃＢＮ顆粒主要分布于鎳粒子邊界處，較大尺寸的ｃＢＮ(Ｗ14)在涂層中分布更為均勻，涂層結(jié)合強(qiáng)度大于82MPa，涂層/基體界面處出現(xiàn)Ti-Ni金屬間化合物。李文亞等[40]對(duì)所制備多孔鈦與鈦合金塊材進(jìn)行熱處理后發(fā)現(xiàn)，熱處理態(tài)的氣孔率代表了冷噴涂制備塊材的實(shí)際氣孔率，熱處理后粒子間接觸界面通過擴(kuò)散達(dá)到冶金結(jié)合，多孔塊材的結(jié)合強(qiáng)度均明顯增加(超過55MPa)。馮立等[41]以Cu-Ｚｎ混合粉末作為噴涂粉體，在不同退火溫度下對(duì)復(fù)合涂層進(jìn)行退火熱處理，發(fā)現(xiàn)銅鋅復(fù)合涂層結(jié)構(gòu)致密，涂層與基體結(jié)合緊密?銅鋅復(fù)合涂層在200℃~300℃間退火時(shí)，涂層中金屬顆粒間界面明顯，涂層內(nèi)部形成β(CuＺｎ)、γ(Cu_5Zn_8)等金屬間化合物。退火溫度為200℃時(shí)，銅鋅復(fù)合涂層的硬度(ＨＶ(0.2))達(dá)到最高(1578MPa)，結(jié)合強(qiáng)度達(dá)到最低(7.5MPa)?銅鋅復(fù)合涂層在350℃~

450℃間退火時(shí)，涂層中金屬顆粒間部分界面不明顯?當(dāng)退火溫度為450℃時(shí)，銅鋅復(fù)合涂層硬度達(dá)到最低(1024MPa)，結(jié)合強(qiáng)度達(dá)到最高(13.9MPa)。

4.2　激光輔助處理

激光可以提高噴涂顆粒的溫度和變形能力，從而提高涂層的沉積效率和致密度[42]。激光輔助處理還可以改善涂層的界面結(jié)合，減少孔隙率，提高涂層的力學(xué)性能。劉博等[43]等采用激光輔助低壓冷噴涂技術(shù)在Cu基體上制備石墨/Cu復(fù)合涂層，石墨/Cu復(fù)合涂層中顆粒之間結(jié)合良好，具有較好的致密性。ＣＳ-Cu涂層的熱導(dǎo)率和電導(dǎo)率分別從66.2Ｗ/(m.K)和7.12ＭＳ/ｍ提升至136.6Ｗ/(ｍ.Ｋ)和14.65ＭＳ/ｍ。涂層中添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)5％的石墨時(shí)，復(fù)合涂層的熱導(dǎo)率可進(jìn)一步提升至209.8Ｗ/(m.K)。陳正涵等[44]使用激光重熔加冷噴涂復(fù)合工藝在鎳鋁青銅9442合金上制備了Cu402Ｆ涂層，冷噴涂涂層厚度約為300μm，經(jīng)過激光重熔后涂層使質(zhì)量減少了

43.86％。36ｄ后表面可以形成十分穩(wěn)定并且具有一定厚度的鈍化膜，耐海水腐蝕性能大幅提高。

4.3　攪拌摩擦處理

攪拌摩擦處理是一種固相焊接技術(shù)，冷噴涂可以作為攪拌摩擦處理的預(yù)處理步驟，通過在基板上沉積一層材料，可以改善攪拌摩擦處理過程中的材料流動(dòng)和接頭質(zhì)量。冷噴涂層也可以作為焊接過程中的中間層，提高焊接接頭的強(qiáng)度和耐腐蝕性[45]。劉志浩等[46]采用攪拌摩擦加工對(duì)冷噴涂6061鋁合金涂層進(jìn)行表面改性，改性后的6061鋁合金涂層顆粒邊界消失，缺陷基本消除，晶粒顯著細(xì)化，平均晶粒尺寸為3.1μm，極限抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率分別上升19％和1730％。ＲAlＬＳ等[47]采用攪拌摩擦處理提高冷噴涂增材制造的316Ｌ不銹鋼的耐微動(dòng)腐蝕性能，降低孔隙率，提高了表面剛度，從而產(chǎn)生幾乎全黏的微動(dòng)狀態(tài)。

微動(dòng)磨損軌跡內(nèi)存在大量的鎳，降低了表面加速腐蝕的傾向。攪拌摩擦處理實(shí)現(xiàn)的原子相變化也有助于提高耐微動(dòng)腐蝕性能。

5、結(jié)語

冷噴涂技術(shù)的研究有助于推動(dòng)鈦合金材料的加工和應(yīng)用技術(shù)的發(fā)展，特別是在提高涂層性能和降低加工成本方面。通過研究冷噴涂與鈦合金的結(jié)合，可以更好地理解涂層與基底之間的結(jié)合機(jī)制，為設(shè)計(jì)更高性能的涂層提供理論基礎(chǔ)。冷噴涂技術(shù)的研究還可以促進(jìn)跨學(xué)科領(lǐng)域的合作，如材料科學(xué)、機(jī)械工程和表面工程，推動(dòng)新技術(shù)和新材料的開發(fā)。鈦合金與冷噴涂結(jié)合的研究不僅具有重要的工業(yè)應(yīng)用價(jià)值，而且對(duì)于推動(dòng)相關(guān)領(lǐng)域的科技進(jìn)步和創(chuàng)新具有深遠(yuǎn)的意義。隨著技術(shù)的不斷發(fā)展和優(yōu)化，這種結(jié)合將在更多領(lǐng)域展現(xiàn)出其巨大的潛力。冷噴涂技術(shù)在鈦合金表面改性中的應(yīng)用展現(xiàn)出巨大潛力。未來的研究將繼續(xù)探索冷噴涂技

術(shù)的新應(yīng)用以及如何克服當(dāng)前的挑戰(zhàn)。冷噴涂過程中的工藝參數(shù)，如氣體壓力、溫度、噴涂速度等，對(duì)涂層質(zhì)量有顯著影響，通過優(yōu)化工藝參數(shù)，可以提升鈦合金的性能，擴(kuò)大鈦合金的應(yīng)用領(lǐng)域和場(chǎng)景。冷噴涂技術(shù)還需要針對(duì)不同的沉積材料特性進(jìn)行優(yōu)化，以確保涂層與鈦合金基材之間的良好結(jié)合。對(duì)于某些特殊材料，如高溫合金、復(fù)合材料等，實(shí)現(xiàn)高質(zhì)量的冷噴涂沉積仍然是一個(gè)挑戰(zhàn)。

參考文獻(xiàn):

[1]張緒虎，單群，陳永來，等.鈦合金在航天飛行器上的應(yīng)用和發(fā)展[Ｊ].中國(guó)材料進(jìn)展，2011，30(6):28-32，63.

[2]黃旭.航空用鈦合金發(fā)展概述[Ｊ].軍民兩用技術(shù)與產(chǎn)品，2012(7):12-14，8.

[3]宣宏林.激光沖擊強(qiáng)化鈦合金材料數(shù)值模擬[J].機(jī)械制造與自動(dòng)化，2023，52(6):116-118.

[4]ＣＥＳＣＨＩNiＬ.TiＮ，(Ti，Al)ＮａｎｄＣｒＮ/ＮｂＮｃｏａTiｎｇｓ ｏｎTi-6Al-4ＶｂｙPVD:ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｍｅｃHANiｃAlａｎｄ ｔｒｉｂｏｌｏｇｉｃAlｐｒｏｐｅｒTiｅｓ[Ｊ].ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａTiｎｇｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，2011，205(14):3948-3955.

[5]ＧＲ?ＧＬＥＲＭ.Ｄｉａｍｏｎｄ-ｌｉｋｅｃａｒｂｏｎｃｏａTiｎｇｓｏｎTiTaNiｕｍAlｌｏｙｓｂｙＣＶＤ[Ｊ].ＤｉａｍｏｎｄａｎｄＲｅｌａｔｅｄＭａｔｅｒｉAlｓ， 1998，7(2/3/4/5):1000-1003.

[6]ＨＵＡＮＧＪＱ，ＭＡＪ，ＷＵＬ，ｅｔAl.Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｗｅａｒ ｒｅｓｉｓTaｎｃｅｏｆＷＳ2/ＷｃｏｍｐｏｓｉｔｅｃｏａTiｎｇｏｎTC4TiTaNiｕｍAlｌｏｙｓｕｒｆａｃｅ[J].ＪｏｕｒｎA(yù)lｏｆＰｈｙｓｉｃｓ:ＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅＳｅｒｉｅｓ，2021，1885(3):032046.

[7]ＳＵＮＲＬ，ＬＥＩＹＷ，NiＵＷ.ＬａｓｅｒｃｌａｄTiＣｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ NiＣｒＢＳｉｃｏｍｐｏｓｉｔｅｃｏａTiｎｇｓｏｎTi–6Al–4ＶAlｌｏｙ ｕｓｉｎｇａＣＷＣＯ2ｌａｓｅｒ[Ｊ].ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａTiｎｇｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，2009，203(10/11):1395-1399.

[8]熊天英，王吉強(qiáng).中國(guó)科學(xué)院金屬研究所冷噴涂技術(shù)研究進(jìn)展[Ｊ].金屬學(xué)報(bào)，2023，59(4):537-546.

[9]黃煊杰，吳麗娟，李波，等.超音速激光沉積WC/Cu復(fù)合涂層的微觀結(jié)構(gòu)及耐磨性能表征[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2020，56(10):78-85.

[10]姚建華，吳麗娟，李波，等.超音速激光沉積技術(shù):研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)[Ｊ].中國(guó)激光，2019，46(3):9-19.

[11]劉吉宇，張帆，陳陽，等.低溫等離子體輔助加工綜述[Ｊ].航空學(xué)報(bào)，2021，42(10):524754.

[12]ＰＡＰＲＹＩＮＡ.Ｃｏｌｄｓｐｒａｙｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ[Ｊ].Ａｄｖａｎｃｅｄ ＭａｔｅｒｉAlｓ＆Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ，2001，159(9):49-51.

[13]靳磊，彭徽，李文亞，等.冷噴涂工藝參數(shù)對(duì)TC4涂層 性能的影響[Ｊ].宇航材料工藝，2018，48(1):62-66.

[14]ＬＩＷＹ，ＣＡＯＣＣ，ＹＩＮＳ.Ｓｏｌｉｄ-ｓTaｔｅｃｏｌｄｓｐｒａｙｉｎｇｏｆ TiａｎｄｉｔｓAlｌｏｙｓ:ａｌｉｔｅｒａｔｕｒｅｒｅｖｉｅｗ[J].ＰｒｏｇｒｅｓｓｉｎＭａｔｅｒｉAlｓＳｃｉｅｎｃｅ，2020，110:100633.

[15]石仲川，劉德鑫，張曉云，等.冷噴涂技術(shù)的研究現(xiàn)狀及在航空工業(yè)領(lǐng)域內(nèi)的應(yīng)用[J].材料導(dǎo)報(bào)，2012，26(17):70-74.

[16]馬春春，于月光，章德銘，等.高壓冷噴涂技術(shù)特點(diǎn)及應(yīng)用概述[Ｊ].熱噴涂技術(shù)，2020，12(2):11-16.

[17]王佳杰.冷噴涂工藝及涂層性能研究(Ｄ).哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學(xué)，2006.

[18]鄭悠，方丹丹，高建紅，等.基于ＰＩＤ控制的冷噴涂氣體溫度精確控制研究[J].材料保護(hù)，2023，56(6):123-127，136

[19]ＡＳＳＡＤＩＨ，ＫＲＥＹＥＨ，Ｇ?ＲＴＮＥＲＦ，ｅｔAl.Ｃｏｌｄ ｓｐｒａｙｉｎｇ–ａｍａｔｅｒｉAlｓｐｅｒｓｐｅｃTiｖｅ[Ｊ].ＡｃTaＭａｔｅｒｉAlｉａ，2016，116:382-407.

[20]易燦，李根生.噴嘴結(jié)構(gòu)對(duì)高壓射流特性影響研究[Ｊ].石油鉆采工藝，2005，27(1):16-19，80.

[21]ＭＯＲＩＤＩＡ，HAＳＳＡNi-ＧＡＮＧＡＲＡＪＳＭ，ＧＵＡＧＬＩＡＮＯＭ， ｅｔAl.ＣｏｌｄｓｐｒａｙｃｏａTiｎｇ:ｒｅｖｉｅｗｏｆｍａｔｅｒｉAlｓｙｓｔｅｍｓａｎｄｆｕｔｕｒｅｐｅｒｓｐｅｃTiｖｅｓ[Ｊ].ＳｕｒｆａｃｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，2014，30(6):369-395.

[22]王曉放，李芳，趙愛娃，等.噴嘴出口截面形狀對(duì)冷噴涂涂層性能影響的數(shù)值分析[J].機(jī)械工程材料，2006，30(12):84-86.

[23]邢龍森，郭學(xué)平，朱海彬.基于ＦＬＵＥＮＴ的冷噴涂ＬａｖAl噴嘴優(yōu)化設(shè)計(jì)[Ｊ].造船技術(shù)，2017，45(5):80-84.

[24]ＹＩＮＳ，ＣＡＶAlＩＥＲＥＰ，AlＤＷＥＬＬＢ，ｅｔAl.Ｃｏｌｄｓｐｒａｙ ａｄｄｉTiｖｅｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇａｎｄｒｅｐａｉｒ:ｆｕｎｄａｍｅｎｔAlｓａｎｄ ａｐｐｌｉｃａTiｏｎｓ[Ｊ].ＡｄｄｉTiｖｅＭａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ，2018，21: 628-650.

[25]ＨＵＡＮＧＲ，ＦＵＫＡＮＵＭＡＨ.Ｆｕｔｕｒｅｔｒｅｎｄｓｉｎｃｏｌｄｓｐｒａｙ ｔｅｃｈNiｑｕｅｓ[Ｍ]//ＦｕｔｕｒｅＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆＴｈｅｒｍAlＳｐｒａｙ ＣｏａTiｎｇｓ.Ａｍｓｔｅｒｄａｍ:Ｅｌｓｅｖｉｅｒ，2015:143-162. [26]ＬＩＥＮHAＲＤＪ，ＣＲＯＯＫＣ，ＡＺＡＲＭＺ，ｅｔAl.Ｓｕｒｆａｃｅ ｏｘｉｄｅａｎｄｈｙｄｒｏｘｉｄｅｅｆｆｅｃｔｓｏｎA(yù)lｕｍｉｎｕｍｍｉｃｒｏｐａｒTiｃｌｅｉMPaｃｔｂｏｎｄｉｎｇ[Ｊ].ＡｃTaＭａｔｅｒｉAlｉａ，2020，197:28-39.

[27]黃春杰，殷碩，李文亞，等.冷噴涂技術(shù)及其系統(tǒng)的研究現(xiàn)狀與展望[Ｊ].表面技術(shù)，2021，50(7):1-23.

[28]JIANGＷ，ＳＨＥＮＸ，ＷＡＮＧＺＹ，ｅｔAl.ＥｆｆｅｃｔｏｆAl2O3 ｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｃHAｒａｃｔｅｒｉｓTiｃｓｏｆAl/Al2O3ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｃｏａTiｎｇｓｐｒｅｐａｒｅｄｂｙｃｏｌｄｓｐｒａｙｉｎｇ[Ｊ].ＭｅｔAlｓ，2024，14(2):179.

[29]邵若男，賀甜甜，杜三明，等.鋁合金表面Al2O3-Ni涂層的制備及耐磨性研究[J].表面技術(shù)，2020，49(4):173-179.

[30]葛潔潔，徐雅欣，李文亞.冷噴涂Ti/WC復(fù)合涂層的組織與耐磨性研究[Ｊ].中國(guó)材料進(jìn)展，2024，43(2):96-101，123.

[31]Ｇ?ＲＴＮＥＲＦ，ＳＴＯＬＴＥＮＨＯＦＦＴ，ＶＯＹＥＲＪ，ｅｔAl.ＭｅｃHANiｃAlｐｒｏｐｅｒTiｅｓｏｆｃｏｌｄ-ｓｐｒａｙｅｄａｎｄｔｈｅｒｍAlｌｙ ｓｐｒａｙｅｄｃｏｐｐｅｒｃｏａTiｎｇｓ[Ｊ].ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａTiｎｇｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，2006，200(24):6770-6782.

[32]ＧＨＥＬＩＣＨＩＲ，ＭＡＣＤＯＮAlＤＤ，ＢＡＧＨＥＲＩＦＡＲＤＳ，ｅｔAl.ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｆａTiｇｕｅｂｅHAｖｉｏｒｏｆｃｏｌｄｓｐｒａｙｃｏａｔｅｄAl5052[Ｊ].ＡｃTaＭａｔｅｒｉAlｉａ，2012，60(19):6555-6561.

[33]卜嘉利，呂揚(yáng)，劉博志，等.不同噴丸強(qiáng)度對(duì)TC17鈦合金抗疲勞性能影響[J].航空動(dòng)力學(xué)報(bào)，2022，37(6):1225-1233.

[34]粟志偉，周艷文，郭誠(chéng)，等.冷噴涂Cu(Ａｇ)涂層對(duì) ＴＢ10鈦合金的生物污損防護(hù)[J].材料保護(hù)，2022， 55(9):1-9.

[35]LIUＹ，ＳＵＯＸＫ，ＨＵＡＮＧＪ，ｅｔAl.Ａｒｅｖｉｅｗｏｆｃｏｌｄ ｓｐｒａｙｅｄｃｏａTiｎｇｓｆｏｒｂｉｏｌｏｇｉｃAlａｐｐｌｉｃａTiｏｎｓ[J].ＳｕｒｆａｃｅＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，2016，45(9):25-31.

[36]賈利，崔烺，劉光，等.冷噴涂制備多孔Ta涂層及生物相容性[Ｊ].表面技術(shù)，2024，53(8):184-190.

[37]李矛，段永宏，尹大宇，等.等離子噴涂鉭涂層人工假體生物相容性研究[J].中國(guó)矯形外科雜志，2011，19(4):320-324.

[38]ＬＩＷ，ＣＨＥＮＬ，ＹＵＭ，ｅｔAl.Ｅｆｆｅｃｔｏｆｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒTiｅｓｏｆｃｏｌｄｓｐｒａｙｅｄｉｒｏｎｃｏａTiｎｇ[Ｊ].ＣｈｉｎａＳｕｒｆａｃｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，2010， 5372(10):60130

[39]寧先進(jìn)，王全勝，楊晉智，等.冷噴涂Ni-ｃＢＮ防鈦火涂層及其摩擦磨損性能[Ｊ].新技術(shù)新工藝，2018(4):11-14.

[40]李文亞，ＣＯＤＤＥＴＣ.基于冷噴涂的多孔鈦與鈦合金的制備與表征[J].稀有金屬材料與工程，2009，38(增刊3):260-263.

[41]馮力，王雄，安國(guó)升，等.退火熱處理對(duì)低壓冷噴涂Cu-Ｚｎ復(fù)合涂層性能的影響[J].稀有金屬材料與工程，2020，49(7):2444-2450.

[42]楊理京，李爭(zhēng)顯，黃春良，等.激光輔助冷噴涂制備高硬度材料涂層的研究進(jìn)展[J].材料導(dǎo)報(bào)，2018，32(3):412-417，426.

[43]劉博，鄒洪森，田凱，等.激光輔助低壓冷噴涂石墨/Cu復(fù)合涂層的微觀特性及導(dǎo)熱/導(dǎo)電性能[J].激光與光電子學(xué)進(jìn)展，2022，59(17):206-212.

[44]陳正涵，孫曉峰，李占明，等.激光重熔與冷噴涂復(fù)合工藝制備的鎳鋁青銅基涂層耐腐蝕性能研究[J].表面工程與再制造，2017，17(5):23-27.

[45]ＪＩＧ，LIUＨ，ＹＡＮＧＧＪ，ｅｔAl.ＥｆｆｅｃｔｏｆｆｒｉｃTiｏｎｓTiｒｓｐｏｔｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍｅｃHANiｃAlｐｒｏｐｅｒTiｅｓｏｆｃｏｌｄ-ｓｐｒａｙｅｄAlｃｏａTiｎｇｏｎTiｓｕｂｓｔｒａｔｅ[Ｊ].ＳｕｒｆａｃｅａｎｄｃｏａTiｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，2021:127352.

[46]劉志浩，王文，韓鵬，等.攪拌摩擦加工改性冷噴涂6061鋁合金涂層的斷裂行為[J].塑性工程學(xué)報(bào)，2023，30(3):190-196.

[47]ＲAlＬＳＡＭ，ＭＥＮＥＺＥＳＰＬ.ＲｅｖｅAlｉｎｇｔｈｅｆｒｅｔTiｎｇ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｄｅｇｒａｄａTiｏｎｍｅｃHANiｓｍｓｏｆｆｒｉｃTiｏｎｓTiｒ ｐｒｏｃｅｓｓｅｄｃｏｌｄｓｐｒａｙａｄｄｉTiｖｅｌｙｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅｄｓTaｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ[Ｊ].ＴｈｅＩｎｔｅｒｎａTiｏｎA(yù)lＪｏｕｒｎA(yù)lｏｆＡｄｖａｎｃｅｄＭａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，2024，130(5):2855-2876.

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